AZ80镁合金拔长工艺及锻后力学性能研究   
关键词：铸态镁合金,,拔长工艺,,力学性能
摘　要： 研究了铸态AZ80镁合金拔长工艺,并对锻造后工件在室温及高温条件下进行了力学性能测试。结果表明:温度、变形速率、道次压下量及进给量对镁合金成形影响很大,合理控制工艺参数,能够得到理想的锻造结果。室温条件下,随着锻比的增加,抗拉强度在逐渐升高;在250,300,350和370℃的拉伸温度下,抗拉强度依次为103.5,54.7,26.6和18.4 MPa,塑性在250～300℃时升高,350～370℃时其塑性开始下降。

AZ31镁合金循环热处理研究及对扩散连接的探讨   
关键词：材料试验,循环热处理,AZ31,镁合金,扩散连接
摘　要： 对AZ31 镁合金的循环热处理进行了研究，在275℃～325℃的范围内进行了试验，分析了晶粒细化的机制，得出了在275℃二次循环晶粒尺寸最小的结构。在300℃、325℃时，在一次热处理时，晶粒尺寸得到了细化，组织较原始组织均匀，但二次、三次循环晶粒尺寸变化不大，并且有长大的趋势。同时探讨了细小晶粒对扩散连接实验的影响。

AZ31镁合金热变形时的显微组织与断口分析   
关键词：机械制造,,热拉伸,,AZ31镁合金,,实验分析
摘　要： 在不同温度下对AZ31镁合金薄板进行了单向拉伸实验,采用金相显微镜观察了其拉伸变形后的显微组织,并利用扫描电镜对不同温度下的拉伸断口进行了观察。结果发现,在变形过程中发生了动态再结晶。随变形温度的升高,显微组织中再结晶晶粒增多,当温度为250℃时显微组织以动态再结晶晶粒为主,且晶粒细小均匀,而当温度高于250℃后,晶粒长大。断口分析表明:250℃左右变形时,合金进入多系滑移阶段,滑移变得容易,断口呈韧性断裂。因此,认为250℃左右是AZ31镁合金薄板进行塑性成形的最佳温度。

AZ31镁合金的热挤压变形和力学性能分析   
关键词：AZ31,镁合金;,热挤压;,管材
摘　要： 为了掌握高精度镁合金管材的生产工艺, 通过对铸锭的均匀化处理, 借助500 t 挤压机、拉伸试验机、金相显微镜和透射电镜( TEM) 对AZ31 镁合金管材的等温挤压过程进行了研究, 试制了AZ31 镁合金挤压薄壁管材,获得了尺寸精度高、粗糙度小和壁厚差小的管材; 分析了不同挤压条件下的AZ31 镁合金管材的尺寸精度、组织、力学性能。研究结果表明: 在挤压温度为623 􀀂 20 K 挤出管材经523 K 3 h 退火时其性能较好, 抗拉强度、屈服强度和延伸率分别为270 MPa, 175 MPa 和23􀀁 1%。

AZ31B镁合金热压缩力学行为与本构方程建立   
关键词：AZ31B镁合金,,热压缩,,流动应力,,本构方程,,激活能
摘　要： 根据对铸态AZ31B镁合金在温度为280～440℃、应变速率为0.001～0.1s-1条件下进行热压缩试验,分析了变形程度、应变速率和加热温度对其流动应力的影响,结果表明,该合金热变形时的流动应力对变形温度和变形速率极为敏感,随变形温度的升高而降低,随变形速率的增加而增大。在温度为440℃,应变速率小于0.01s-1时,材料出现稳态流动,流动应力不随变形量的变化而变化。在实验条件下,该合金的变形激活能为141.6kJ.mol-1。

ASTM4145H钢中的白块组织   
关键词：白块组织,,贝氏体,,冲击韧性
摘　要： 通过对ASTM 4145H钢中的白块组织进行定性分析,阐述了白块组织的形成原因及其对性能的影响。减少原始状态的成分偏析,加快热处理冷却速度可降低白块组织含量。

Al-Zn-Mg-Cu合金热压缩流变应力行为及组织演变   
关键词：Al-Zn-Mg-Cu,合金;,热压缩变形;,流变应力;,微观组织
摘　要： 采用Gleeble􀀂1500D 热力模拟试验机进行了Al-Zn-Mg-Cu合金的等温压缩实验, 变形温度为250~ 450 􀀂 ,应变速率为0.001~ 0.1 s- 1 , 变形量为10%~ 50% , 获得了热压缩变形的真应力- 真应变曲线。应力- 应变曲线基本呈现回复型曲线特征, 计算得出其应力指数为460, 热变形激活能为18670 kJ mol- 1 ; 综合分析了变形温度、应变速率和变形量对组织演变的影响规律, 确定了Al-Zn-Mg-Cu 合金的锻造工艺参数为: 锻造温度区间420~350 ,应变速率0.01~ 0.1 s- 1 , 变形量> 30%。

Al3Ti/7075铝基复合材料磨损性能研究   
关键词：Al3Ti/7075铝基复合材料,磨损性能,磨损机制
摘　要： 研究了超声原位制备的Al3Ti/7075铝基复合材料在不同载荷和滑动摩擦速度下的干摩擦磨损性能。采用SEM对磨损面和磨屑显微组织进行观察与分析，讨论了不同载荷下材料的磨损机制。结果表明：基体和复合材料磨损质量损失随着滑动摩擦速度和载荷的增加而增加。基体和复合材料都是从轻微磨损向严重磨损转化。当载荷为10～30N时，基体和复合材料表现为擦伤磨损的特征；当载荷为120N时，基体和复合材料表现为剥层磨损的特征，基体的磨损质量损失与铝基复合材料相比尤为严重；在此条件下，复合材料与基体相比磨损性能增加了14.6％～18％。

7050-T7452高强铝合金的开坯与锻造工艺研究   
关键词：机械制造,,开坯锻造,,7050铝合金,,数值模拟
摘　要： 为了研究7050高强铝合金开坯工艺的变形均匀性及锻件的断裂韧性,采用数值模拟、微观组织分析及紧凑拉伸试样的KIC试验等,分析研究7050高强铝合金铸坯改锻和挤压坯锻造的变形均匀性、显微组织和断裂韧性,得到了两种开坯工艺条件下坯料的平均等效应变、变形均匀系数、晶粒尺寸大小及分布和断裂韧度值。结果表明:铸坯改锻工艺的变形均匀性较好,其平均等效应变约为7.2,变形均匀系数约为0.475;挤压坯锻造工艺的变形均匀性较差,其平均等效应变约为1.9,变形均匀系数约为0.954;铸坯改锻工艺的平均晶粒尺寸与挤压坯锻造工艺基本相当,约为7.5μm,但铸坯改锻工艺的晶粒尺寸比挤压坯锻造更均匀;铸坯改锻工艺下锻件的KIC满足AMS4108F标准要求,而挤压坯锻造工艺不满足,其原因是挤压坯锻造后脆性较大,并残留有挤压织构。

2205双相不锈钢固溶处理工艺研究   
关键词：双相不锈钢;固溶处理;α相;γ相
摘　要： 2205双相不锈钢在910～1 300℃不同的温度保温40 min后,分别进行空冷或水冷固溶处理。用金相显微镜观察了2205双相不锈钢的显微组织,测定了组织α相的含量和显微硬度。结果表明:随着固溶处理温度的升高,α相含量逐渐升高。建议2205双相不锈钢的固溶处理工艺为固溶温度1 070℃,保温40 min,水冷。

01570铝合金热压缩变形的流变应力本构方程   
关键词：01570,铝合金;,热压缩变形;,流变应力;,本构方程
摘　要： 在Gleeble21500 热模拟机上对01570 铝合金进行等温热压缩实验, 变形温度为300~ 450 e , 应变速率为01 001~ 1 s- 1 , 研究其热压缩变形的流变应力行为。结果表明: 01570 铝合金真应力2应变曲线在变形温度为300 e ,应变速率为01 01~ 1 s- 1 的条件下, 流变应力开始随应变增加而增大, 达到峰值后趋于平稳, 表现出动态回复特征;而在其他条件下, 应力达到峰值后随应变的增加而逐渐下降, 表现出动态再结晶特征。在用Arr henius 方程描述01570 铝合金热变形行为时, 其变形激活能Q 为1521 33 kJ# mol- 1 。

1000MW核电管板用纯净钢的冶炼及效果   
关键词：18MND5;冶炼;纯净钢;管板;核电站蒸汽发生器
摘　要： 针对1 000MW核电管板用纯净钢锻件组织和性能要求的特点,利用合金化原理分析了钢中合金元素的控制原则,对冶炼工艺进行了深入的分析研究,提出了采用电炉+钢包炉+真空浇注的冶炼工艺方案,以及在真空浇注过程中严密保护防止二次氧化的工艺思路。实践证明,管板钢达到了纯净钢的要求;经锻造、热处理等工序,管板性能达到了预想的效果。

316LN奥氏体不锈钢亚动态再结晶行为的研究   
关键词：材料实验,,亚动态再结晶,,316LN奥氏体不锈钢,,热压缩
摘　要： 采用Gleeble-1500D热力模拟试验机,进行了1050℃～1150℃和0.005s-1～0.1s-1应变速率条件下的双道次热压缩试验,研究了316LN奥氏体不锈钢不同温度和应变速率条件下的亚动态再结晶行为。结果表明,随着道次间隔保温时间的延长,316LN奥氏体不锈钢的软化程度增大;随着温度的升高以及应变速率的增加,软化分数迅速增大。通过分析实验数据,得出了316LN奥氏体不锈钢热加工晶粒尺寸预测的亚动态再结晶动力学方程以及晶粒尺寸演变模型。

32Cr3Mo1V钢铸轧辊套的生产试制   
关键词：32Cr3Mo1V;铸轧辊套;锻件
摘　要： 阐述了铸轧辊套锻件用钢32Cr3Mo1V的技术条件和生产试制工艺路线,最终试制出满足用户要求的铸轧辊套锻件用钢。

30Cr2Ni4MoV钢的动态软化机制分析   
关键词：30Cr2Ni4MoV钢,,动态恢复,,动态再结晶
摘　要： 利用小试样研究分析了30Cr2Ni4MoV材料动态软化机制在高温塑性成型中所起的作用,结果表明,在εp<ε<εs(稳态应变)变形区间,30Cr2Ni4MoV材料热变形晶粒尺寸不均,造成混晶,应当尽力避免。