连铸坯表面裂纹产生原因及其在轧制过程演变行为的综述   
关键词：连铸坯,,轧制,,裂纹
摘　要： 综述了连铸坯化学成分(C,Mn,S,P,Ca,Cu,Al,Nb,V,Ti)、保护渣、中间包、结晶器以及二冷工艺等对连铸过程中连铸坯表面裂纹产生的影响。分析了轧制过程中轧件表面裂纹的演变行为,在一定情况下连铸坯表面裂纹可以通过轧制工艺消除。论文对全面认识连铸过程连铸坯表面裂纹影响因素、企业减少裂纹缺陷具有指导意义。

冷轧Cu88Fe12合金的显微组织及性能   
关键词：Cu88Fe12合金,,冷轧,,显微组织
摘　要： 通过室温下低应变速率大变形冷轧Cu88Fe12合金,研究了其显微组织和性能的变化。研究结果表明,经过冷轧变形后Cu88Fe12合金富Fe相的显微组织呈现出明显的纤维状,显微硬度刚开始变形时上升很快,随着变形的增加,增加的幅度逐步降低;电导率随着轧制变形的增加而降低,当达到一定量的大变形后,电导率又有所上升。

镜板材料25CrMo4高温力学模拟试验及分析   
关键词：镜板;,25CrMo4;,高温热力学模拟
摘　要： 镜板是大型水轮发电机推力轴承的重要组成零件, 其锻件制造难度很大, 是制约我国大型水电机组国产化的瓶颈。大型水轮发电机镜板可采用25CrMo 4 材料, 该材料有良好的综合性能。本文采用高温力学模拟技术, 研究25CrMo4 的高温力学性能。通过观察25CrM o4 的再结晶组织, 分析了影响晶粒均匀性的因素。试验结果表明, 较高的温度和低变形速率有利于提高晶粒均匀性, 不同变形区的晶粒大小也有区别。

金属塑性加工的真实应力-应变参数   
关键词：材料实验,,应力—应变,,塑性加工,,碳素钢,,合金钢
摘　要： 在塑性加工生产中,常常需要采用材料的真实应力—应变曲线来求出其应力和应变大小。在现有文献中,鲜见描写不同类型的金属材料的真实应力—应变关系的表达式。本文收集了国内外近50种碳素钢和合金钢的S=σ0εin中的n值,因此,本文的数据既扩大了现有文献的内容,更具有科学性和现实性。可供设计者在处理不同材料的塑性加工生产中参考。

金属韧性断裂准则的实验研究   
关键词：韧性断裂准则;,金属塑性成形;,应力三轴度
摘　要： 韧性断裂准则作为材料成形极限中的重要指标, 对于准确预测金属内部和表面韧性破坏发生的时间和位置、工艺制定和模具设计具有重要的意义。以45 钢为材料, 采用不同形式的试件进行了拉伸、压缩、剪切、扭转等实验, 并利用金属塑性成形模拟专业软件对实验过程进行数值模拟, 对工程中广泛使用的11 种韧性断裂准则进行分类对比研究。指出Normalized Cockrof t & Latham 和Brozzo 断裂准则比较适用于高应力三轴度成形过程, 而Ayada和Rice2Tracy 断裂准则更适用于较低应力三轴度成形过程。

金属脉冲振动拉拔成形一维表面效应机理分析   
关键词：拉拔;,非局部摩擦;,脉冲振动;,表面效应;,MATLAB
摘　要： 针对脉冲振动拉拔过程中出现的表面效应的复杂性, 通过对拉拔模中单元体的受力分析, 结合傅立叶变换建立力学微分方程。根据非局部摩擦定理, 确定与摩擦力有关的非局部影响系数, 并利用线性强化模型对力学方程进行近似求解, 得到非局部条件下的脉冲振动拉拔动态摩擦力模型。按照给定的金属材料机械性能参数、拉拔工艺参数、振型参数和非局部影响系数, 由M AT LAB 仿真表明, 脉冲振动拉拔的表面效应主要与振型参数有关, 与其它振型相比, 施加脉冲振型产生的表面效应较为显著, 对振动的有效利用具有重要的指导作用。

基于正交试验的工业挤压态AZ31镁合金预处理试验研究   
关键词：材料实验,,预处理,,AZ31镁合金,,挤压,,晶粒细化
摘　要： 运用正交试验的方法,对工业挤压态AZ31镁合金在不同的加热温度、保温时间和冷却方式的条件下进行了预处理,研究了预处理工艺对其组织和晶粒尺寸的影响。实验表明,预处理过程中发生的静态回复与再结晶可以达到细化晶粒的目的。在预处理方案为加热温度325℃、保温时间20min、空冷的条件下,其晶粒尺寸由原始的45.4μm细化为26.3μm;晶粒尺寸随加热温度的提高及保温时间的延长均先细化后长大,而冷却方式对晶粒尺寸的影响较小。

基于热加工图的TiNiNb合金高温塑性研究   
关键词：TiNiNb合金,,本构方程,,变形特征,,热加工图
摘　要： 采用热模拟压缩试验研究铸态TiNiNb合金在变形温度为700~1050℃、应变速率为0.01~10 s-1条件下的热变形特征,基于试验结果建立了铸态TiNiNb合金的热变形本构方程。根据动态材料模型,计算并分析合金的热加工图。利用热加工图确定热变形的流变失稳区,并且获得了试验参数范围内热变形过程的最佳工艺参数,加热温度为750~880℃、应变速率为0.3~10 s-1,或者加热温度为880~950℃、应变速率为0.01~0.5 s-1。

基于热加工图的Ti-46.5Al-2.5V-1.0Cr-0.3Ni合金高温变形特性研究   
关键词：钛铝合金,,加工图,,动态再结晶,,高温变形特性
摘　要： 在Gleeble-1500热模拟机上对Ti-46.5Al-2.5V-1.0Cr-0.3Ni合金进行了热压缩实验,采用动态材料模型的加工图研究了其在1000~1200℃和0.001~1.0 s-1条件下的热变形行为。结果表明,Ti-46.5Al-2.5V-1.0Cr-0.3Ni合金在热变形时呈现两个微观机制不同的动态再结晶峰区,其中动态再结晶区域Ι区:峰值效率为34%,峰值对应的温度和应变速率分别为1100℃和0.01 s-1;动态再结晶区域ΙΙ区:峰值效率为34%,峰值对应的温度和应变速率分别为1105℃和0.001 s-1。在温度低于1140℃、应变速率大于0.01 s-1范围内进行热加工时,由于热塑性变形过程中再结晶晶粒的不均匀长大,极易导致试样变形开裂。在温度1000~1130℃,变形速率大于0.02 s-1区域内,热压缩变形试样外表面剪切开裂趋势明显,易引起加工失稳。根据热加工图分析结果可知,Ti Al合金热变形时应选择在动态再结晶Ι区内进行。

基于加工图技术的铸态TB6钛合金锻造工艺优化   
关键词：铸态TB6钛合金,,Murty准则,,变形机制,,锻造工艺优化
摘　要： 在Thermecmaster-Z型热模拟实验机上对铸态TB6钛合金在800~1150℃、0.001~10 s-1变形参数范围内进行了等温恒应变速率压缩实验,根据实验数据采用基于Murty准则的加工图技术对该合金的锻造工艺进行了优化,并结合显微组织观察研究了该合金的变形机制。结果表明,在低温区的较佳变形参数为800~950℃、0.001~0.01 s-1,其变形机制为大晶粒超塑性;在高温区的较佳变形参数为1020~1080℃、0.001~0.006 s-1,其变形机制为动态再结晶。失稳区出现在800~890℃、0.01~10 s-1的低温区和975~1120℃、3.162~10 s-1的高温区域,在流变失稳区会出现晶界裂纹。

基于BP神经网络的TB8合金高温本构关系模型   
关键词：TB8,合金;,本构关系;,BP,神经网络
摘　要： 利用Gleeble1500 热模拟试验机对TB8 合金进行等温压缩试验, 获得不同变形条件下的流变应力数据, 在对数据进行摩擦修正的基础上建立了3*10*1 的3 层BP 神经网络形式的本构关系模型。结果表明, 在隐层神经元数为10、学习率为0.05、动量因子为0.4 时, 网络模型具有优良的性能, 能精确反映热变形条件下温度、变形速率、变形程度与流变应力之间的关系, 为TB8 合金热加工工艺的合理制定和热变形过程的数值模拟提供依据。

核电锻件用钢SA-508-3-1低温冲击性能不合格原因分析与对策   
关键词：SA-508-3-1,钢,夏氏V,形缺口冲击功,非金属夹杂
摘　要： 在开发核电堆芯材料SA-508-3-1 锻件用钢的过程中，出现局部－ 20℃的夏氏V 形缺口冲击功不合格的问题，且试样邻近部位的冲击值是它的3 倍左右。通过对试件的化学成分、晶粒度以及非金属夹杂物的分析确定了Al2O3夹杂是导致－ 20℃低温冲击不合的主要原因，并提出了工艺改进的方法，保证了核电锻件的一次合格率。

合理控制切头切尾量,提高电渣钢曲轴坯成材率   
关键词：电渣钢;,曲轴坯;,成材率
摘　要： 通过对曲轴坯的重熔、锻造工艺及相应检验, 详细分析了提高曲轴坯成材率的措施。结果表明, 提高电渣钢曲轴坯金属利用率在技术上是可行的。

合金元素对马氏体耐热钢相变的影响   
关键词：马氏体耐热钢,,连续冷却转变,,CCT曲线
摘　要： 检测了两种成分的9-12%Cr马氏体耐热钢的升温曲线、不同冷却速度下的冷却曲线、金相组织和维氏硬度,得出了两种钢的CCT曲线,并分析了二者的差异之处。

关于巨型钢锭电渣技术之我见   
关键词：大锻件,,巨型钢锭,,电渣技术
摘　要： 重大型装备制造业是国民经济的重要支柱。重大型装备制造需要超过单重100 t直至300 t的锻件,大锻件生产的限制性环节在于缺乏优质巨型钢锭。本文根据生产实践总结了巨型锭电渣重熔的技术、质量和经济优势。指出,电渣技术是生产100 t以上直至300 t重大锻件用巨型钢锭的理想方法。